15crmo鋼板實驗測試出現的問題：試驗材料為15CrMo鋼鍛件(供貨態為正火),其化學成分見表1。采用高溫箱式電阻爐進行熱處理，在室溫下將樣坯裝于爐內，然后按設定的加熱速率加熱至不同溫度(分別為910、920、930和940 ℃)并保溫100 min, 分別采用不同的冷卻方式：水冷、噴淋和空冷，再進行640 ℃×300 min回火處理，具體熱處理工藝見表15CrMo鋼鍛件力學性能數據見表3�？梢钥闯�，試樣3-1和試樣3-3的抗拉強度不滿足標準要求；15crmo鋼板試樣2-1、試樣3-1、試樣3-2、試樣3-3和試樣4-1的硬度值不滿足標準NB/T 47008—2017《承壓設備用碳素鋼和合金鋼鍛件》的要求；試樣1-3、試樣2-3、試樣3-2、試樣4-1和試樣4-2在-30 ℃時沖擊吸收功低于標準要求值(≥41 J)。相同正火溫度下，隨著正火冷卻速度的增加，屈服強度、抗拉強度和硬度均呈現上升趨勢，延伸率和斷面收縮率的變化不明顯。

力學性能測試發現，15CrMo鋼板件在相同正火溫度下，采用不同冷卻速度進行冷卻，綜合力學性能依次為：水冷>噴淋>空冷。采用空冷方式進行冷卻時，奧氏體的過冷度小，轉變溫度高，各種元素的擴散能力較強，奧氏體具備發生擴散性相變的條件，所以顯微組織為鐵素體+珠光體。采用水冷方式進行冷卻時，冷卻速度增大，奧氏體中碳、鐵等原子的長程擴散能力減弱，變成半擴散、半切變型的中溫轉變產物，即貝氏體組織[5,6]。貝氏體組織中，存在較多的位錯，強度比較高，貝氏體中碳化物細小并彌散的分布在基體中，使得韌性也較好。

奧氏體化溫度對15CrMo鋼性能的影響，其實質是通過正火工藝來影響鋼的組織與結構。隨著正火溫度升高，15CrMo鋼在奧氏體化溫度范圍內，可溶解更多的合金元素，即固溶強化的作用增強，導致材料的強度和硬度升高，甚至超出標準要求的上限值。所以在910 ℃正火、水冷條件下15CrMo鋼板件力學性能最優。15CrMo鋼鍛件在相同正火溫度下，采用不同冷卻速度進行冷卻，綜合力學性能依次為：水冷>噴淋>空冷。采用空冷方式進行冷卻時，奧氏體的過冷度小，轉變溫度高，各種元素的擴散能力較強，奧氏體具備發生擴散性相變的條件，所以顯微組織為鐵素體+珠光體。采用水冷方式進行冷卻時，冷卻速度增大，奧氏體中碳、鐵等原子的長程擴散能力減弱，變成半擴散、半切變型的中溫轉變產物，即貝氏體組織[5,6]。貝氏體組織中，存在較多的位錯，強度比較高，貝氏體中碳化物細小并彌散的分布在基體中，使得韌性也較好。

奧氏體化溫度對15CrMo鋼性能的影響，其實質是通過正火工藝來影響鋼的組織與結構。隨著正火溫度升高，15CrMo鋼板在奧氏體化溫度范圍內，可溶解更多的合金元素，即固溶強化的作用增強，導致材料的強度和硬度升高，甚至超出標準要求的上限值。所以在910 ℃正火、水冷條件下15CrMo鋼板件力學性能最優。

采用CMT5305型微機控制電子萬能試驗機進行拉伸試驗，試樣規格為ϕ10 mm, 每組測試3個試樣，取平均值；采用ZBC2602N-3型夏比擺錘沖擊試驗機進行沖擊試驗，試樣尺寸10 mm×10 mm×55 mm, 試驗溫度為-30 ℃,每組測試6個試樣取平均值；采用THBS3000E布氏硬度試驗機進行硬度試驗，每組測試3個數據，加載荷為7.355 kN,保載15 s; 采用GX51光學顯微鏡進行金相檢驗；采用JSM-IT300掃描電子顯微鏡(SEM)觀察沖擊斷口形貌。